对有砂浆的流动性(跳台法)及凝结时间进行测定，其中取初凝时间为凝结时间的试验结果;使用YAW-300C试验机，对硬化1,3,7,28d的试块进行立方体(70.7mmX70.7mmX70.7mm)抗压。依据ASTMC1608-12标准推荐的膨胀法测定碱激发砂浆的化学收缩;使用非接触式波纹管装置测量抗旱保水剂样品的自生体积变形，其可将流动状态的碱激发砂浆体积变形转化为长度变形。引入收缩补偿率系数以讨论掺不同比例抗旱保水剂对碱激发砂浆化学变形与自生体积变形的影响规律，如式(2)所示。式中:CR为收缩补偿率;为不掺抗旱保水剂的S00抗旱保水剂样品化学收缩/自收缩率;为掺不同比例抗旱保水剂样品化学收缩/自收缩率。采用HKT-XY型湿度传感器测定碱激发砂浆养护0一28d内部相对湿度的变化，传感器埋入深度约为35mm;采用毛细管压力传感系统测定砂浆的毛细管压力。对传感系统真空预处理后，将毛细管压力传感探头尖端垂直插入新浇碱激发砂浆试件内部，通过探头内部水相与砂浆孔隙游离水建立水力连通。试件采用边长为70.7mm立方体试件，传感探头插入深度为3cm，采样频率为2min;采用压汞法(MIP)在AutoPoreIV9510全自动压汞仪上测定养护28d后砂浆的孔隙结构参数。碱激发砂浆的抗水渗透性能与抗盐渗透特性的定量表征可作为评价其在海洋工程结构中适用性的关键指标。利用恒水压法与快速氯离子迁移系数法(RCM)评价碱激发砂浆的抗水渗透性与抗氯盐渗透特性。试件采用尺寸分别为上口直径为70mm、下口直径为80mm、高为30mm的截头圆锥试件与100mmX50mm的圆柱体砂浆试件。抗旱保水剂合成参数对吸水一释水性能的影响图3为抗旱保水剂在不同溶液中的吸液倍率。由不同合成参数制备的抗旱保水剂在去离子水中均表现出前30min内快速吸水的特性，随后吸液速率逐渐减缓，并在120min后达到吸液平衡状态。AA6型抗旱保水剂在去离子水中的吸液倍率最高，在240min时可达472g/g。当SS用量较大时，部分SS难以充分转化为自由基，仍保持糊化状态。处于自由基糊化状态的SS与AA单体间的相互作用主要依赖于氢键。这种弱连接导致形成的高分子网络结构较为脆弱，故AA8型抗旱保水剂吸水倍率大幅度降至85g/g。在改性过程中，DE表面的硅轻基与聚丙烯酸链上的梭基通过酷化反应形成稳定的交联结构，以DE颗粒为核心构建聚合物网络，增强了抗旱保水剂的吸液能力。当DE的用量过多时，交联点变得过于密集，限制了大分子链端的自由移动和扩展，减少了水分子进入和扩散的空间，这导致抗旱保水剂表面迅速吸水而内部渗透不足。http://www.xinglongchem.net