碱激发砂浆力学性能
  掺不同比例抗旱保水剂碱激发砂浆养护不同龄期的抗压强度如所示。未掺抗旱保水剂的S00样品在养护1,3,7d与28d后的抗压强度分别为10.7,23.4,35.6MPa与47.5MPa。在早龄期内，掺入抗旱保水剂的砂浆的抗压强度出现较为明显的下降，掺入0.5%抗旱保水剂的SOS样品在养护1,3,7d后的抗压强度分别下降至5.7,13.8MPa与19.3MPa，分别较同龄期S00样品下降约87.7%,69.6%与84.4%这是由于抗旱保水剂引入的孔隙会对碱激发砂浆的抗压强度产生负面影响并降低基体的刚度。而适量的抗旱保水剂(<0.3%)引入对碱激发砂浆的抗压强度无明显折减影响。掺入0.1%抗旱保水剂的SO1样品的28d抗压强度为52.4MPa，相较于同龄期S00样品略有提高。
碱激发砂浆化学变形
  给出了掺入抗旱保水剂不同质量比例的碱激发砂浆在短周期(0一48h)与长周期(0一28d)的化学收缩演变规律。碱激发砂浆的化学收缩演变呈多阶段性特征:第1阶段((0}2h)，在初始水化阶段，碱激发砂浆样品快速膨胀，这主要归因于活性Mg0的快速水化反应产生的体积膨胀效应抵消了部分早期化学收缩;第2阶段(2一16h)，样品的收缩率显著增大，此时碱激发反应进入加速期，前驱体中的活性组分在碱性环境下快速溶出并伴随着产生大量的凝胶相生成;第3阶段(1656h)，收缩增幅趋缓，这与Mg(OH):晶体的生长与CaS04/CaCO:结晶相的协同补偿作用有关;第4阶(56120h)，此时抗旱保水剂在孔隙液中出现明显的释液行为，补充了前驱体反应所需的水分供应，促使未反应的前驱体继续水化，从而提高碱激发砂浆的水化程度，新生成的凝胶相持续脱水收缩主导了该阶段的形变发展，故收缩速率再次呈现上升趋势;第5阶段(120h后)，样品的化学变形逐渐稳定。http://www.xinglongchem.net